Urbos.ru

Стройка и ремонт
247 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Коэффициент пуассона для бетона

Коэффициент Пуассона для расчета на программе.

Страница 1 из 4123>4 »
favorite
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от favorite

проектирование гидротехнических сооружений

С таким же вопросом столкнулся учась в институте: почему-то преподаватели твердили, объясняя как юзать Z-Soil, коэф-нт Пуассона для бетона брать 0.15! 😕 Почему — никто не объяснял. Но с другой стороны, когда подогнать расчёт к нужным результатам пытались — подставляли этот коэф-нт и 0.2 и 0.3 но это очень мало влияло на наши расчёты (мы подземку считали, а там 90% результата — это характеристики грунтов)

Если кто знает почему так — поделитесь опытом

Серёга — Bilder
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Серёга — Bilder
Дмитрий
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Дмитрий

проектирование гидротехнических сооружений

Серёга — Bilder
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Серёга — Bilder
favorite
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от favorite

проектирование гидротехнических сооружений

Серёга — Bilder
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Серёга — Bilder

расчеты МКЭ и CFD. ктн

СергейД
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от СергейД

@$K&t[163RUS]
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от @$K&t[163RUS]

проектирование гидротехнических сооружений

Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v (коэффициент Пуассона) принимается равным 0,2
при увеличении напряжений и длительности приложения нагрузки он уменьшается

И каким таким волшебным образом он уменьшится от 0.2 до 1 . 😕

Я так понимаю пункт 1 твоего изречения ты дёрнул из СНиП, а вот в происхождении пункта 2 я позволю себе усомниться. Дай ссылочку — посмотреть хотца! — ИМХО такое значение теоретически возможно получить при минимальных значениях напряжений ДЛЯ КОЭФФИЦИЕНТА УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ (а мы говорим о коэф-те Пуасона — см. учебник внимательнее), т.е. когда все деформации носят упругий характер, а бетон так работать в нормальных условиях не заставишь.

for СергейД:
как ты там написал.

для бетона после разрушения при нестесненных смещениях тоже можно наверное написать 0.5.
Серёга — Bilder
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Серёга — Bilder

Я так понимаю пункт 1 твоего изречения ты дёрнул из СНиП
а вот в происхождении пункта 2 я позволю себе усомниться. Дай ссылочку — посмотреть хотца!
настольная книга студента ПГС по каф. ЖБК
@$K&t[163RUS]
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от @$K&t[163RUS]

проектирование гидротехнических сооружений

ИМХО в книжице неясность, а ты её неверно интерпретируешь.

Специально сейчас в 2-х расчётных программах посмотрел — там просто невозможно задать коэф-нт пуассона больше 0,499999999 — наверно это не спроста? 😉

Пусть Гуру ж/б нас рассудят и наставят на путь истинный

Серёга — Bilder
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Серёга — Bilder
favorite
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от favorite
Дмитрий
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от Дмитрий

@$K&t[163RUS]
Посмотреть профиль
Найти ещё сообщения от @$K&t[163RUS]

Ну вот, посмотрел, наконец, у Карпенко:
«Экспериментальные исследования показывают, что с увеличением напряжений сжатия коэффициент поперечной деформации mub возрастает от некоторого начального значения mub0=0.15-0.2 до значений, приближающихся, а иногда и превышающих, 0.5 в вершине диаграммы.
Увеличение уровня напряжений растяжения приводит, по некоторым данным (Берг О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона), к уменьшению коэффициента поперечной деформации».
Также он приводит зависимости для измениния этого коэффициента.

Также из этого можно сделать некоторые выводы:
1. Начальная величина коэффициента Пуассона бетона (железобетона) может быть принята 0.15-0.2. Эта же величина может использоваться в расчетах без учета неупругого деформирования ж/б или с учетом оного (см. нормы: СНиП, СП).
2. С ростом напряжений сжатия коэффициент Пуассона возрастает (относительно начальных значений) вплоть до 0.5 или даже больше.
3. С ростом напряжений растяжения коэффициент Пуассона уменьшается (относительно начальных значений).

ДСТУ Б В.2.7-217:2009 Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона.

Стандарт ДСТУ Б В.2.7-217:2009 распространяется на все виды бетонов, применяемых в промышленном, энергетическом, транспортном, водохозяйственном, гражданском и других видах строительства, в том числе, подвергающихся в процессе эксплуатации нагреву, насыщению водой, нефтепродуктами и другими жидкостями.

Стандарт устанавливает методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона бетона.

Суть метода заключается в испытании путем постепенного (ступенями) нагружения образцов-призм или образцов-цилиндров стандартных размеров осевой сжимающей нагрузкой до разрушения, при определении призменной прочности и до уровня 30% разрушающей нагрузки с измерением в процессе нагрузки образцов их деформаций, при определении модуля упругости и коэффициента Пуассона.

Этот стандарт следует применять при определении показателей свойств бетонов различного вида и назначения в соответствии с требованиями стандартов, технических условий или рабочих чертежей на бетонные и железобетонные конструкции и изделия, а также при изучении свойств новых видов бетонов.

В стандарте использованы основные положения ГОСТ 24452-80.

ДСТУ Б В.2.7-217:2009
Наименование документаМетоды определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона.
Бетоны.
Строительные материалы.
Дата начала действия01.09.2010
Дата принятия22.12.2009, приказ № 638 (Министерство регионального развития и строительства Украины)
ЗаменилГОСТ 24452-80
СтатусДействующий
Вид документаДСТУ (Государственные стандарты Украины)
Шифр документаБ В.2.7-217:2009
РазработчикиГосударственное предприятие «Государственный научно-исследовательский институт строительных конструкций»
СкачатьДСТУ Б В.2.7-217:2009

Ключевые слова: бетон, испытания, образец, коэффициент Пуассона, модуль упругости, маркировка, призменная прочность, прием, приборы, технические требования.

Модуль упругости бетона

Модуль упругости бетона

Коэффициент пропорциональности между нормальным напряжением и соответствующей ему относительной продольной упругомгновенной деформацией при s1 = 0,3Rпр при осевом сжатии образца

Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации . academic.ru . 2015 .

  • Модуль упругости (начальный)
  • Модуль упругости Е

Смотреть что такое «Модуль упругости бетона» в других словарях:

Модуль упругости бетона — – коэффициент пропорциональности между нормальным напряжением и соответствующей ему относительной продольной упругомгновенной деформацией при осевом сжатии образца. [ГОСТ 24452 80] Модуль упругости бетона отношение напряжения в бетоне при… … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

модуль упругости бетона — Еσ, МПа Коэффициент пропорциональности между нормальным напряжением и соответствующей ему относительной продольной упругомгновенной деформацией при σ1 = 0,3 Rпр при осевом сжатии образца … Справочник технического переводчика

модуль упругости бетона при напряжении sc = 0 в возрасте 28 сут. — модуль упругости бетона при напряжении sc = 0 в возрасте 28 сут. Eс, Ес(28) Модуль упругости бетона (касательный) при напряжении sc = 0 в возрасте 28 сут [Англо русский словарь по проектированию строительных конструкций. МНТКС, Москва, 2011]… … Справочник технического переводчика

секущий модуль упругости бетона — Ecm — [Англо русский словарь по проектированию строительных конструкций. МНТКС, Москва, 2011] Тематики строительные конструкции Синонимы Ecm EN secant modulus of elasticity of concrete … Справочник технического переводчика

модуль упругости — 3.8 модуль упругости: Параметр, определяемый величиной деформации под воздействием нагружения, используется для характеристики прочности дорожных одежд. Источник: ОДМ 218.2.024 2012: Методические рекомендации по оценке прочности нежестких… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Модуль упругости — – коэффициент пропорциональности между приложенным к телу напряжением (в упругой области) и обусловленной им величиной деформации. [Тарасов В. В. Материаловедение. Технология конструкционных материалов: учебное пособие для вузов / В. В.… … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

Модуль упругости начальный — (Е0) – статический модуль упругости – модуль деформаций, соответствующий величине действующего напряжения, равный 30% предела кратковременной призменной прочности. [Ушеров Маршак А. В. Бетоноведение: лексикон. М.: РИФ Стройматериалы.… … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

Модуль упругости арматуры — – модуль упругости арматуры при растяжении и сжа­тии. равный отношению напряжения при кратковремен­ном нагружении к упругой деформации. [Терминологический словарь по бетону и железобетону. ФГУП «НИЦ «Строительство» НИИЖБ им. А. А. Гвоздева … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

Модуль упругости бетонной смеси — – реологическая константа, характеризующая упругое со­противление тяжелой бетонной смеси знакоперемен­ным силовым воздействиям на нее на завершающей стадии уплотнения и определяемая объемным содер­жанием неудаленной воздушной фазы.… … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

Модуль упругости динамический — (Ed) – физическая константа, устанавливающая взаимосвязь между средней плотностью бетона, коэффициентом Пуассона и скоростью распространения волновых процессов. [Ушеров Маршак А. В. Бетоноведение: лексикон. М.: РИФ Стройматериалы. 2009.… … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Влияние — коэффициент — пуассон

Влияние коэффициента Пуассона на напряжения часто оказывается незначительным, и тогда его можно не учитывать. Например, модель можно изготовить из материалов с соотношением модулей, как у стали и бетона, но с отношением коэффициентов Пуассона иным, чем у стали и бетона. [1]

Влияние коэффициента Пуассона на величину критических нагрузок сравнительно невелико, что видно из рассмотренных в § 3 и 4 примеров. Сделанное пренебрежение значительно упрощает последующие выкладки. [2]

Вследствие влияния коэффициента Пуассона при осевом сжатии возникают также кольцевые и соответствующие им радиальные деформации va / E, что приводит к увеличению радиуса на величину w vRa / E. Если — в процессе нагружения это радиальное перемещение не допускается на краях благодаря соответствующему закреплению краев, то образец, первоначально действительно имеющий цилиндрическую форму, при достижении напряжениями критического значения уж не будет иметь такую форму и уже не будет способен вести себя согласно той схе ме потери устойчивости, которую мы предполагали исследовать. [3]

Это обусловливается влиянием коэффициента Пуассона в области, где кривизна вдоль узловой линии, перпендикулярной трещине, небольшая, в то время как кривизна вдоль линии трещины велика. Чрезвычайно большая концентрация момента в вершине трещины означает большую деформацию пластинки, и, следовательно, разрушение пластинки в этой области указывает на точное распределение момента около вершины трещины. Следовательно, для гарантии надежности результатов, предотвращающих концентрацию изгибающего момента около вершины трещины, ее форма должна быть особенной, и поэтому необходимо использовать теорию Рейсснера, учитывающую деформацию сдвига. Однако авторы предполагают, что распределение моментов на некотором расстоянии от вершины трещины и собственные частоты колебаний описаны адекватно. [5]

Поперечное перемещение uz возникает только за счет влияния коэффициента Пуассона . [6]

В отдельных случаях, например, для контактной задачи колеса и рельса, влияние коэффициента Пуассона сказывается в меньшей степени. [7]

Первые теоретические решения независимо получили в 1859 г. Бресс [8.16] и Грасгоф [8.22] для бесконечно длинной оболочки без учета влияния коэффициента Пуассона . [8]

Это обстоятельство здесь будет показано на простом примере, указанном Би-клеем; J в этом примере неуравновешенного распределения давлений по контуру отверстия легко показать влияние коэффициента Пуассона . [9]

После применения интегральных преобразований задача сведена к парным интегральным уравнениям, строится приближенное решение путем разложения в ряд по косинусам, обращение преобразования по времени выполняется методом трапеций. Приведены численные результаты, иллюстрирующие влияние коэффициента Пуассона на осадки штампа. [10]

Как видно из приведенной зависимости, влияние коэффициента Пуассона повышается при уменьшении величины больших главных напряжений а1 по сравнению с суммой ( сг2 Од) двух других. В объемной задаче в случае сг2 03 0 ( чистое кручение) коэффициент Пуассона, как следует из приведенной зависимости, не влияет на распределение напряжений. [11]

Оказалось, что коэффициент Пуассона более плотной среды очень сильно влияет как на величину cst, так и на само существование корня в (6.3), в то время как влияние коэффициента Пуассона менее плотности среды мало. [12]

Условия закрепления краев для трубных решеток определяются отношением толщины стенки корпуса к диаметру решетки. Стандарт ТЕМА 1959 г. издания не дает метода расчета неподвижных трубных решеток. Издание 1968 г. по существу повторяет издание 1959 г., но в нем дается метод расчета неподвижных трубных решеток, основанный на методе Гарднера [16] и Миллера [17] с учетом влияния коэффициента Пуассона в решетке и трубах. [13]

Гори [29] применил метод теории функций комплексного переменного к исследованию плоской задачи о бесконечной матрице с двумя жесткими цилиндрическими включениями и указал, что положение точки максимального напряжения зависит от расстояния между включениями. В случае больших промежутков между волокнами наибольшее главное напряжение достигается на границе раздела, однако в случае промежутков, меньших радиуса волокна, точка максимума смещается к середине межволоконного промежутка. Отмечено также заметное влияние коэффициента Пуассона материала матрицы, причем для заданной величины промежутка наибольшие напряжения соответствуют несжимаемой матрице. Однако в общем случае влияние коэффициента Пуассона компонентов до конца не исследовано. Достаточно хорошее согласование описанных выше экспериментальных результатов с теоретическим анализом для значительно различающихся коэффициентов Пуассона указывает, что это влияние, по всей вероятности, невелико. [14]

В работе [32] рассмотрена осесимметричная задача о вдавливании плоского гладкого штампа в пороупругий слой, насыщенный сжимаемой жидкостью. Слой опирается на жесткое непроницаемое основание, фильтрационное условие на верхней грани слоя не меняется, вся поверхность может быть либо проницаемой, либо непроницаемой. После применения интегральных преобразований Лапласа по времени и координате задача сведена к интегральному уравнению Фредгольма II рода, решение строится методом колло-каций с выделением особенности. Приведенные в статье численные результаты иллюстрируют влияние коэффициента Пуассона , отношения толщины слоя к радиусу штампа, сжимаемости жидкости и условий дренирования на поведение осадок штампа во времени. [15]

Упругость и деформативность литых бетонов с добавками ПФМ

Для литых непластифицированных бетонов характерны более низкие, чем для бетонов из умеренно-подвижных смесей, значения модуля упругости, большие значения коэффициента Пуассона, растяжимости, ползучести и усадки при твердении [32]. В формировании деформативности бетона, как известно, важную роль играет характеристика цементного камня [10, 14, 63]. Модуль упругости цементного камня в бетоне зависит в основном от его пористости, которая, как показано ранее, определяется (В/Ц)и и степенью гидратации α. В [50] показано, что модуль упругости цементного камня Ен связан с пористостью vп выражением

где Ек.о — модуль упругости гелево-кристаллической фазы цементного камня. При высоком водосодержании и В/Ц=const пористость цементного камня в бетоне возрастает, что должно вызвать соответствующее уменьшение модуля упругости.

Модуль упругости бетона Еб можно рассчитать с помощью теоретического выражения, полученного при рассмотрении бетона как двухфазной системы со сферическими частицами, равномерно распределенными в цементном камне [6]:

где Ез — модуль упругости заполнителя; vк — объемное содержание цементного камня в бетоне.

Анализ (4.39) показывает, что с увеличением и снижением vк, что характерно для литых бетонов, модуль упругости должен уменьшаться. Аналогичный вывод можно получить и при рассмотрении бетона как системы, состоящей из цементного раствора и крупного заполнителя.

Для прогнозирования широкое распространение получили эмпирические формулы, связывающие модуль упругости и прочность бетона в определенном возрасте. В частности, для литых непластифицированных бетонов применяют формулу Уокера [32]

где А — коэффициент (при ОК-20. 26 см А=17500, при ОК=2. 4 см А=19500, при ОА=8. 10 см А=18700).

Формула Уокера является частным случаем формулы более общего вида [10]

где Еτ — модуль упругости бетона при загружении его в произвольном возрасте; Rб — прочность бетона в том же возрасте; с и γ — некоторые эмпирические константы.

Следует отметить, что формулы (4.40), (4.41) не учитывают изменения структуры бетона при введении добавок ПАВ.

В этом отношении более предпочтительны формулы (4.38), (4.39), применение которых для прогноза, однако, затруднительно и требует знания численных значений Ез и Ек.

Имеется ряд исследований [56], показавших, что введение ПАВ снижает модули деформации и упругости бетона. Так, по данным Ленинградского филиала ДорНИИ [56], модуль деформации бетона с добавками ССБ и СНВ при напряжении 50% прочности снижается на 30. 40%.

В опытах ВНИИГ [58] модуль деформации бетона с добавкой 0,2% ССБ оказался па 16% ниже, чем в бетонах без добавок. Исследования ЦНИИС показали, что введение 0,2% ССБ изменяло при одинаковом В/Ц модуль упругости на 12. 24%, а при сопоставлении бетонов равной подвижности разница была еще значительнее. Снижение модуля упругости с добавками по А. В. Саталкину [56] объясняется в основном тем, что при введении ПАВ за счет модифицирования структуры цементного камня в гидратированных оболочках зерен образуется большее количество структурных элементов, а следовательно, увеличивается поверхность скольжения частиц. Характер и количественное влияние ПАВ на деформативные свойства бетона сильно зависят от вида и минералогического состава цемента, свойств добавок. Наряду с данными о некотором снижении модуля упругости бетонов при введении добавок ПАВ имеются и обратные данные.

Для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона литых бетонов с добавками ПФМ испытывали образцы-призмы размером 10X10X40 мм. Деформации измеряли с помощью тензодатчнков с точностью 0,7·10 -5 .

Нагружение призм производили в возрасте 28 сут в специальных пружинных установках (см. рис. 1.2), протарированных образцовыми динамометрами. Образцы нагружали ступенями по 0,05 /?пр с выдержкой 1. 2 мин до уровня 0,5Rпр. Графики продольных и поперечных относительных деформации в зависимости от нагрузки для бетонов различных составов с добавками ПФМ представлены на рис. 30, 31. Значения модуля упругости Е и коэффициента Пуассона μ вычисляли по формулам

где Р — нагрузка на образец, Н; F — площадь поперечного сечения образца, м 2 ; εпр и εпоп — продольные и поперечные относительные деформации.

Значения призменной прочности, статического модуля упругости к коэффициента Пуассона приведены в табл. 21, 22 (здесь и в последующих таблицах данные приведены для бетонов на среднеалюминатном цементе).

Данные табл. 21 показывают, что значения модуля упругости и коэффициента Пуассона литых бетонов как без добавок, так и с добавками ПФМ в возрасте 28 сут близки при В/Ц=const и в целом хорошо согласуются с прочностью бетона.

Анализируя полученные результаты, можно предположить, что на них повлияли противоположные по вызываемым тенденциям факторы. С одной стороны, введение ПФМ с СП и другими ПАВ, а также электролитами привело к уменьшению пористости цементного камня, с другой — способствовало определенному уменьшению объема цементного камня в бетоне. Кроме того, добавки, вызывая адсорбционное модифицирование цементного камня, должны определенным образом влиять и на модуль упругости гелево-кристаллической фазы цементного камня Ек.о.

Для исключения влияния объема и пористости цементного камня измеряли модуль упругости бетонов с добавками ПФМ как при одинаковом В/Ц, так и при одинаковом водосодержании. Неизменными оставались также вид и соотношение заполнителей в бетонной смеси. Результаты испытаний (табл-. 22) свидетельствуют об уменьшении модуля упругости бетонов с добавками ПФМ на 10. 20%. очевидно, за счет уменьшения Ек.о. Это позволяет считать, что на бетоны с добавками, включающими СП, распространяются общие положения технологии бетона, связывающие влияние особенностей структуры с деформационными характеристиками.

Для характеристики деформативности бетонов предложены различные критерии [18, 58]. Одним из наиболее простых является условная растяжимость εу бетона, определяемая как отношение прочности бетона на растяжение при раскалывании Rр.р к динамическому модулю упругости Един:

Условная растяжимость εу весьма близко совпадает с предельной растяжимостью, найденной непосредственным измерением [58]. Прямые определения предельной растяжимости сопряжены [58] с довольно сложными испытаниями и дают неустойчивые результаты. В [58] для расчета условной растяжимости рекомендуется отношение прочности на растяжение при изгибе к Един. Следует, однако, отметить, что нахождение прочности на растяжение при изгибе более трудоемко и требует изготовления специальных образцов.

Динамический модуль упругости определяли резонансным методом на образцах-призмах с помощью прибора ИЧМК. Как известно, Един отражает только упругие свойства материала без влияния ползучести, так как при колебаниях образца в нем появляются весьма незначительные напряжения. Из табл. 21, 23 видно, что в возрасте 28 сут Е/Един=0,75. 0,85 и повышается с ростом прочности бетона. Условная растяжимость как мера деформативности (табл. 23) для бетонов с добавками ПФМ заметно выше, чем без добавок. По мере увеличения возраста бетонов это различие нивелируется.

Свойства материалов (словарь)

Материалы это материальная субстанция, используемая для производства, изготовления вещей или преобразования в другие материальные субстанции, объекты и предметы, на практике это — продукция, которую расходуют с изменением формы, состава или состояния при изготовлении изделий. В зависимости от выбранного материала окончательное изделие будет обладать тем или иным свойством.

Механические свойства

Упругостью твердого тела называют его свойство самопроизвольно восстанавливать первоначальную форму и размеры после прекращения действия внешней силы. Упругая деформация полностью исчезает после прекращения действия внешней силы, поэтому ее принято называть обратимой.

Пластичностью твердого тела называют его свойство изменять форму и размеры под действием внешних сил не разрушаясь, причем после прекращения действия силы тело не может самопроизвольно восстановись свои размеры и форму, и в теле остается некоторая остаточная деформация, называемая пластической деформацией.

Пластическую, или остаточную, деформацию, не исчезнувшую после снятия нагрузки, называют необратимой.

Основными характеристиками деформативных свойств строительного материала являются: относительная деформация, модуль упругости Юнга и коэффициент Пуассона.

Внешние силы, приложенные к телу, вызывают изменение межатомных расстояний, отчего происходит изменение размеров деформируемого тела на величину dl в направлении действия силы.

Относительная деформация равна отношению абсолютной деформации dl к первоначальному линейному размеру l тела.

Формула расчета: є = dl / l,

где є — относительная деформация.

Модуль упругости (модуль Юнга) связывает упругую деформацию є и одноосное напряжение s линейным соотношением, выражающим закон Гука.

Формула расчета: є = s / E ,

где E — модуль Юнга.

При одноосном растяжении (сжатии) напряжение определяется по формуле:

где Р — действующая сила; F — площадь первоначального поперечного сечения элемента.

Примеры строительных материалов по данному свойству:

Модуль упругости представляет собой меру жесткости материала. Материалы с высокой энергией межатомных связей (они плавятся при высокой температуре) характеризуются и большим модулем упругости.

Зависимость модуля упругости Е ряда материалов от температуры плавления ( tпл. ) смотри в таблице.

Модуль упругости Е связан с другими упругими характеристиками материала посредством коэффициента Пуассона. Одноосное растяжение (сжатие) sz вызовет деформацию по этой оси — єz и сжатие по боковым направлениям — єx и — єy, которые у изотропного материала равны между собой.

Коэффициент Пуассона, или коэффициент поперечного сжатия µ равен отношению:

µ = — єx / єz.

Примеры строительных материалов по данному свойству:

Коэффициент Пуассона бетона — 0,17 — 0,2, полиэтилена — 0,4.

Прочность — свойство материала сопротивляться разрушению под действием внутренних напряжений, вызванных внешними силами или другими факторами (стесненная усадка, неравномерное нагревание и т. п.).

Прочность материала оценивают пределом прочности (временным сопротивлением) R, определенным при данном виде деформации.

Схема диаграмм деформаций.

Для хрупких материалов (природных каменных материалов, бетонов, строительных растворов, кирпича и др.) основной прочностной характеристикой является предел прочности при сжатии.

Предел прочности при осевом сжатии равен частному от деления разрушающей силы на первоначальную площадь поперечного сечения образца (куба, цилиндра, призмы).

Формула расчета: Rсж = Рразр / F,

где Rсж — предел прочности при осевом сжатии; Рразр — разрушающая сила; F — первоначальная площадь поперечного сечения образца.

Предел прочности при осевом растяжении Rр используется в качестве прочностной характеристики стали, бетона, волокнистых и других материалов.

В зависимости от соотношения Rр / Rсж можно условно разделить материалы на три группы:

1) материалы, у которых Rр > Rсж (волокнистые — древесина и др.) ;
2) Rр = Rсж (сталь);
3) Rр 1 м за время t = 1 ч при разности гидростатического давления на границах стенки ( P1 — P2 ) = 1 м вод. cт.

Размерность: (м/ч).

Газо- и паропроницаемость.
При возникновении у поверхности ограждения разности давления газа происходит его перемещение через поры и трещины материала.

Коэффициент газопроницаемости характеризует газо- и паропроницаемость:

Формула расчета: kг = aVp / ( StdP),

где Vp — масса газа или пара (плотностью p), прошедшего через стенку площадью S и толщиной а за время t при разности давлений на гранях стенки dP.

Размерность: [г/(м•ч•Па)].

Относительные значения паро-газопроницаемости некоторых строительных материалов представлены на таблице.

Усадкой (усушкой) называют уменьшение размеров материала при его высыхании. Она вызывается уменьшением толщины слоев воды, окружающих частицы материала, и действием внутренних капиллярных сил, стремящихся сблизить частицы материала.

Набухание (разбухание) происходит при насыщении материала водой. Полярные молекулы воды, проникая в промежутки между частицами или волокнами, слагающими материал, как бы расклинивают их, при этом утолщаются гидратные оболочки вокруг частиц, исчезают внутренние мениски, а с ними и капиллярные силы.

Усадка некоторых строительных материалов представлена на таблице.

Свойства, связанные с действиями тепла

Морозостойкость ( F, Мрз) — свойство насыщенного водой материала выдерживать попеременное замораживание и оттаивание без значительной потери в массе и прочности.

Морозостойкость материала количественно оценивается маркой по морозостойкости.

Примеры строительных материалов по данному свойству:

Легкие бетоны, кирпич, керамические камни для наружных стен зданий обычно имеют морозостойкость Мрз 15, Мрз 25, Мрз 35. Бетон, применяемый в строительстве мостов и дорог, должен иметь марку Мрз 50, Мрз 100 и Мрз 200, гидротехнический бетон — до Мрз 500.

Теплопроводностью называют свойство материала передавать тепло от одной поверхности к другой.

На практике удобно судить о теплопроводности по средней плотности материала. Известна формула В.П. Некрасова, связывающая теплопроводность со средней плотностью каменного материала, выраженной по отношению к воде. Значение теплопроводности по этой формуле вычисляется следующим образом:

1,16 • SQRT(0,0196 + 0,22 • pо — 0,16),

где SQRT( ) — операция вычисления квадратного корня; pо — средняя плотность материала.

Размерность: Вт/(мК).

Теплоёмкость определяется количеством тепла, которое необходимо сообщить 1 кг данного материала, чтобы повысить его температуру на 1°С.

Примеры строительных материалов по данному свойству:

Теплоемкость неорганических строительных материалов (бетонов, кирпича, природных каменных материалов) изменяется в пределах от 0,75 до 0,92 кДЖ/(кг •°С). Теплоёмкость сухих органических материалов (например, древесины) — около 0,7 кДЖ/(кг •°С), вода имеет наибольшую теплоемкость — 1 кДЖ/(кг •°С), поэтому с повышением влажности теплоемкость возрастает.

Огнеупорность — свойство материала выдерживать длительное воздействие высокой температуры (от 1580°С и выше), не размягчаясь и не деформируясь. Огнеупорные материалы применяют для внутренней футеровки промышленных печей.

Тугоплавкие материалы размягчаются при температуре выше 1350°С.

Горючесть — способность материала гореть.

Материалы делятся на горючие (органические) и негорючие (минеральные).

Добавлено: 18.04.2021 10:00:21

Еще статьи в рубрике Выбираем современные отделочные материалы, полезные советы лидеров индустрии:

  • Маркировка обоев

На рынке сейчас представлено огромное количество разновидностей обоев. Каждый вид обоев маркируется определенными значками, по которым легко можно разобраться для каких .

Лаки общие сведения

Лаки — это вещества, представляющие собой растворенные в летучих растворителях смолы и другие полимеры. При нанесении тонкого слоя лака на какую-либо .

Клей (разновидности и советы по выбору)

Выбор клея осуществляется одновременно с выбором материала, который будет наклеиваться. Часто можно приобрести клей той же марки, что и отделочный материал .

Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector